摘要：某鋼鐵廠2000m³高爐計(jì)劃休風(fēng)72小時(shí)，復(fù)風(fēng)后12小時(shí)風(fēng)量達(dá)到正常水平。本文對(duì)高爐長(zhǎng)期休風(fēng)前的準(zhǔn)備、休風(fēng)過(guò)程及爐況恢復(fù)進(jìn)行總結(jié)分析；為保證復(fù)風(fēng)后爐況的快速恢復(fù)及穩(wěn)定順行，通過(guò)對(duì)休、復(fù)風(fēng)計(jì)劃的詳細(xì)制定及休風(fēng)料的科學(xué)配加，休風(fēng)后對(duì)爐體的密封及保溫，復(fù)風(fēng)后加強(qiáng)出鐵組織，準(zhǔn)確把握負(fù)荷調(diào)整時(shí)機(jī)使高爐快速恢復(fù)到正常水平。

1 休風(fēng)前爐況

休風(fēng)前一周爐況順行，爐芯、爐缸側(cè)壁溫度穩(wěn)定，渣鐵熱量充沛，爐缸運(yùn)行狀態(tài)良好。各項(xiàng)操作參數(shù)控制為：風(fēng)量4500m3/min，透指＞25，[Si]0.35-0.45%，物理熱＞1510℃。為使高爐在休風(fēng)前有良好的狀態(tài)，休風(fēng)前一天增加10kg焦比。

2 休風(fēng)料組成及休風(fēng)過(guò)程

2.1休風(fēng)料加入原則

為保證復(fù)風(fēng)后料柱有良好的透氣性，并能夠快速補(bǔ)充爐缸熱量，迅速恢復(fù)風(fēng)量，本次休風(fēng)分3段加凈焦，第一段凈焦在休風(fēng)時(shí)需到達(dá)爐腰中部。

2.2凈焦加入方式及堿度控制

1）凈焦。第一段附加凈焦（50%的總凈焦），間隔7批料后附加第二段凈焦（33%的總凈焦量），再間隔7批料后附加第三段凈焦（17%的總凈焦量）；凈焦按照正常角度布料。

2）輕負(fù)荷料。第一段配料適當(dāng)縮小礦批，焦比在原基礎(chǔ)上增加25%，配料[Si]=1.2%堿度R₂下調(diào)0.05，塊礦比例降至10%。第一段料進(jìn)入爐內(nèi)7批后改第二段料，焦比在第一段料的基礎(chǔ)上減少20kg/t，配料[Si]=1.0%，堿度R₂不變。第三段料焦比維持和第二段料不變，配料[Si]=0.8%，堿度R₂不變直至休風(fēng)。

2.3 休風(fēng)料下達(dá)到爐內(nèi)的位置情況

至休風(fēng)第一段凈焦距預(yù)定位置批數(shù)共計(jì)30批，按批料體積48.4m3計(jì)算，休風(fēng)時(shí)料線2.5m，復(fù)風(fēng)時(shí)料線3.8m，實(shí)際凈焦位置位于爐腰中下部，基本符合既定位置。

2.4 休風(fēng)前煤氣利用變化及燃料比控制

休風(fēng)前因焦比較高，3日12:00后煤氣利率發(fā)生變化，呈下降趨勢(shì)。12:00-15:00煤氣利用率下降3%，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，折合燃耗20kg/t左右。為達(dá)到既定爐溫，保證休風(fēng)前的熱量，10：00之后燃料比比正常提高30-40kg/t。

3 休風(fēng)過(guò)程及休風(fēng)后保溫工作

3日14:55東鐵口噴風(fēng)后，爐內(nèi)開(kāi)始減風(fēng)降壓，為保證爐內(nèi)排凈渣鐵，組織爐前開(kāi)西鐵口，重疊出鐵，16:00安全順利休風(fēng)。

休風(fēng)后進(jìn)行風(fēng)口堵泥，按照開(kāi)一個(gè)大蓋堵一個(gè)風(fēng)口進(jìn)行操作，以減少熱量損失，同時(shí)確保堵泥嚴(yán)實(shí)。爐頂點(diǎn)火后停風(fēng)機(jī)，對(duì)風(fēng)口處抹黃油密封，此后每隔2小時(shí)檢查一次，并做好詳細(xì)記錄，至復(fù)風(fēng)前風(fēng)口密封良好。

點(diǎn)火2小時(shí)后，泵房將風(fēng)口冷卻用高壓水量降至800m³/h左右。4小時(shí)后停一臺(tái)軟水泵，同時(shí)下調(diào)50%循環(huán)水量。12小時(shí)后提高軟水供水溫度，爐底水量控制在280-300m³/h，爐頂打水槍進(jìn)水管路解開(kāi)，十字測(cè)溫進(jìn)水管路解開(kāi)。

休風(fēng)前對(duì)爐體泄漏點(diǎn)進(jìn)行標(biāo)注，休風(fēng)后立即組織人員對(duì)爐體煤氣泄漏點(diǎn)進(jìn)行焊補(bǔ)，減少爐體熱量損失。休風(fēng)期間在吹管前端放置支架確保吹管不受溫度下降影響而下沉，減少漏風(fēng)。

復(fù)風(fēng)前料線僅下降1.22m，平均每小時(shí)下降1.69cm，說(shuō)明保溫措施得當(dāng)，效果較好，散熱較少，為爐況順利恢復(fù)提供了保障。

4 復(fù)風(fēng)后爐況恢復(fù)過(guò)程

4.1風(fēng)量恢復(fù)與出鐵情況

由于休風(fēng)時(shí)間較長(zhǎng)，為保證爐況恢復(fù)順利，復(fù)風(fēng)前堵6個(gè)風(fēng)口送風(fēng)，16:00復(fù)風(fēng)，共計(jì)72小時(shí)整?，F(xiàn)場(chǎng)確認(rèn)送風(fēng)系統(tǒng)正常后，逐步加風(fēng)。

初始風(fēng)量850m³/min，料線3.8米，至16:40加風(fēng)至2950m³/min；風(fēng)壓242Kpa，頂壓137Kpa，透指28.5，壓差105Kpa，期間探尺工作較好。考慮到休風(fēng)時(shí)間長(zhǎng)，渣鐵熱量低，流動(dòng)性差，復(fù)風(fēng)第一爐鐵放火渣。由于爐缸透液性差，渣鐵熱量低，前兩次開(kāi)口僅出鐵，爐渣未排出，導(dǎo)致壓差升高透指趨緊，減風(fēng)至2800m³/min，透氣性指數(shù)正常水平。第三次鐵口，出鐵40分鐘后下渣，爐況接受風(fēng)量能力逐步提高。第三次出鐵堵口后，累計(jì)出鐵235噸，虧鐵20噸。

第二段凈焦作用后，渣鐵熱量逐步上升，第四開(kāi)鐵口后出鐵80分鐘，出鐵245噸，出渣90噸，與理論生成量相當(dāng)。后續(xù)根據(jù)渣鐵排放及熱量情況，逐步開(kāi)風(fēng)口加風(fēng)，至5日夜班4:00風(fēng)量加至4100m3/min，富氧5500m3/h，各操作參數(shù)逐步恢復(fù)正常。出鐵情況及物理熱見(jiàn)下表

                        復(fù)風(fēng)后出鐵情況及物理熱

4.2 復(fù)風(fēng)后生鐵含[Si]與物理熱情況

復(fù)風(fēng)后首次鐵[Si]1.75%，[S]0.028%，鐵水熱量最高1405℃。第二爐鐵至第二天日8:00前[Si]均在0.85-1.1%之間，[S]0.020-0.030%，前期鐵水【Si】較高，但物理熱偏低，后期隨著風(fēng)量的恢復(fù)和負(fù)荷料的作用，渣鐵物理熱逐步至正常。從復(fù)風(fēng)開(kāi)始到鐵水物理熱達(dá)到1500℃以上用時(shí)約12小時(shí)。

4.3負(fù)荷調(diào)整

復(fù)風(fēng)后根據(jù)爐況表現(xiàn)及渣鐵熱量情況逐步調(diào)整焦比?？紤]到休風(fēng)時(shí)間長(zhǎng)，爐缸虧熱嚴(yán)重，為了使?fàn)t缸有充足的熱量?jī)?chǔ)備同時(shí)提高料柱透氣性，負(fù)荷調(diào)整較為謹(jǐn)慎。渣鐵熱量達(dá)到1480℃后，焦比減少30kgkg/t，礦批不做調(diào)整。渣鐵熱量達(dá)到1500℃，焦比再減少20kg/t,此時(shí)根據(jù)下料速度，礦批擴(kuò)大2噸。后續(xù)每半個(gè)冶煉周期減少焦比5-10kg/t，至2日白班后期，焦比調(diào)至正常水平。

5 結(jié)論

1）本次計(jì)劃休風(fēng)72小時(shí)，休風(fēng)料基本達(dá)到預(yù)定位置，為順利復(fù)風(fēng)創(chuàng)造了良好條件。首爐鐵流動(dòng)性尚可，休風(fēng)料造渣制度合理，復(fù)風(fēng)12小時(shí)后渣鐵熱量達(dá)到1500℃滿足生產(chǎn)要求。

2）休風(fēng)期間爐體密封效果較好，熱量損失少，3天料線僅下降1.22米左右，有利于復(fù)風(fēng)后爐況的快速恢復(fù)。

3）本次復(fù)風(fēng)后爐前生產(chǎn)組織較好，未因渣鐵排放造成減風(fēng)，計(jì)算渣鐵生成量與選取的開(kāi)口時(shí)間較為合理。